Здесь можно найти учебные материалы, которые помогут вам в написании курсовых работ, дипломов, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.
Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение оригинальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения оригинальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, РУКОНТЕКСТ, etxt.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии так, что на внешний вид, файл с повышенной оригинальностью не отличается от исходного.
Работа № 106173
Наименование:
Курсовик ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Информация:
Тип работы: Курсовик.
Предмет: Строительство.
Добавлен: 19.04.2017.
Год: 2015.
Страниц: 41.
Уникальность по antiplagiat.ru: 40. *
Описание (план):
Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение профессионального образования «Воронежский государственный архитектурно-строите ьный университет»
Строительный факультет
Кафедра строительных конструкций, оснований и фундаментов
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ "ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
?
СОДЕРЖАНИЕ Введение 3 1. Оценка инженерно-геологичес их условий строительной площадки 4 2. Типы фундаментов 9 3. Выбор глубины заложения ленточного фундамента 11 4. Определение ширины подошвы ленточного фундамента 12 5. Расчёт осадок ленточных фундаментов 19 6. Проектирование и расчёт свайных фундаментов 26 7. Расчёт осадок свайных фундаментов 29 8. Подбор молота для погружения свай 31 9. Определение проектного отказа свай 35 10. Технико-экономическо сравнение вариантов фундаментов 37 Библиографический список 40 ? ВВЕДЕНИЕ Эксплуатационная надежность и долговечность возводимых зданий и сооружений определяются качеством подготовки оснований и устройства фундаментов. Основание, фундамент и надземная конструкция неразрывно связаны между собой, взаимно влияют друг на друга и поэтому должны рассматриваться как одна система. Деформация и устойчивость грунтов основания зависят от величины приложенной нагрузки, типа и основных размеров фундамента. В свою очередь, конструктивная схема сооружения, конструкция и основные размеры фундамента назначаются в зависимости от напластования грунтов, их сжимаемости и давления, которое они могут воспринять. Последовательными расчетами определяются конструкции и размеры фундаментов. При этом приходится решать две основные задачи: обеспечение необходимой надежности и долговечности сооружения, для чего проектируют прочные и устойчивые основания и фундаменты, и принятие наиболее экономичного решения с точки зрения расхода дефицитных материалов, минимальных объемов, продолжительности и стоимости строительных работ. С этой целью прорабатывают несколько вариантов проектных решений и на основании их технико-экономическо о сравнения выбирают наиболее целесообразный. Выбор наиболее рациональных и экономичных конструкций фундаментов и оптимальных способов производства работ по их устройству является одной из самых трудных и сложных инженерных задач в строительстве. Этот обусловлено не только большим различием видов и состояний грунтов, многообразием природных условий их залегания, влиянием геологических и гидрогеологических явлений и процессов, но и разнообразием и сложностью производственных условий строительства. В проекте оснований и фундаментов необходимо предусматривать широкое применение прогрессивных научно-технических достижений, ресурсо- и энергосберегающих технологий, снижение сметной стоимости и улучшение качества, которое в большинстве случаев определяет долговечность зданий и сооружений в целом. Проектирование фундаментов является творческим процессом. ? 1. ОЦЕНКА ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕС ИХ УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ По результатам лабораторных определений показателей свойств грунтов строительной площадки (даны в таблице задания), проводим расчёт их производных показателей, физических свойств и механические показатели, рассматривая каждый образец инженерно-геологичес ого элемента (ИГЭ), взятый с определённой глубины скважин. А также даём строительное описание грунтов. 1) ИГЭ-3. Образец взят с глубины 2,0 м скважины №1. Показатели физического состояния: Плотность скелета грунта в сухом состоянии: ?_d=?/(1+W)=1,73/(1+ ,13)= 1,53 т/м? Удельный вес ? = ?*g = 1,73*9,81 =16,97кН/м? Коэффициент пористости: e=?_s/?_d -1=2,68/1,53-1= 0,75 Коэффициент водонасыщения: S_r=(?_s*W)/(e*?_w )=(2,68*0,13)/(0,750 0,99)= 0,47 Число пластичности: I_p=W_l-W_p= 0,28–0,18 = 0,1 Показатель текучести: I_l=(W-W_p)/(W_l-W_p )=-0,5 Согласно ГОСТ 25100-95 ИГЭ-3 представлен суглинком твердым Механические показатели грунта зависят от коэффициента пористости e и числа текучести и определяются по таблицам [1, прил.2, табл.X-XV] с использованием метода интерполяции. Для данного слоя: удельное сцепление , угол внутреннего трения , модуль деформации Е=17 МПа расчётное сопротивление грунта основания R_0=241.66 кПа
2) ИГЭ-3. Образец взят с глубины 3 м скважины №1. Показатели физического состояния: Плотность скелета грунта в сухом состоянии: ?_d=?/(1+W)=1.8/(1+0 19)= 1,51т/м? Удельный вес ? = ?*g = 1.8*9,81 =17.65 кН/м? Коэффициент пористости: e=?_s/?_d -1=2,65/1,51-1= 0,754 Коэффициент водонасыщения: S_r=(?_s*W)/(e*?_w )=(2,65*0,19)/(0,754 0.99)= 0,67 Число пластичности: I_p=W_l-W_p= 0,285–0,184 = 0,101 Показатель текучести: I_l=(W-W_p)/(W_l-W_p )=0.059 По ГОСТ 25100-95 ИГЭ-4 - суглинок полутвердый. Угол внутреннего трения: ?_n =22,67° Удельное сцепление: C_n = 24,78кПа Модуль деформации: Е = 15,8 МПа Расчетное сопротивление грунта: ? R?_0 = 241 кПа 3) ИГЭ-4. Образец взят с глубины 7,0м скважины №2. Показатели физического состояния:
Заключение о пригодности грунтов строительной площадки в качестве естественного основания: рельеф данной строительной площадки спокойный, абсолютные отметки по устьям скважин от 98,1 м до 98,7м. Грунты строительной площадки представлены четвертичными отложениями, в состав которых входят: ИГЭ-1: чернозем, мощностью 0,35-0,4м; ИГЭ-2: суглинок с черноземом, мощностью 1,0-1,1м; ИГЭ-3: суглинок тугопластичный, мощностью 4,0 - 4,4м, пригодный в качестве основания; ИГЭ-4: глина полутвёрдая, мощностью 2,5 - 2,8м, является водоупорным слоем, пригодная в качестве основания; ИГЭ-5: суглинок текучий, мощностью 4,3 - 4,5м; ИГЭ-6: глина полутвердая, мощностью 2,5 - 3,0м. Грунтовые воды вскрыты на глубине 5,6 - 6,0м. В качестве естественного основания для фундаментов мелкого заложения рекомендуется принять ИГЭ-3.
2. ТИПЫ ФУНДАМЕНТОВ В зависимости от типа передаваемой нагрузки на грунт, выделяют фундаменты мелкого и глубокого заложения. Фундаментами мелкого заложения считаются ленточные, столбчатые или отдельно стоящие и плитные. Фундаментами глубокого заложения можно назвать свайные. Фундаменты мелкого заложения закладываются на глубину не более 3-4-х метров от поверхности грунта. Свайные фундаменты могут достигать глубины нескольких десятков метров. Выбор вида фундаментов зависит от типа грунтов основания и, особенно, от наличия грунтов с особыми свойствами. Ленточный фундамент представляет собой замкнутый контур (ленту) – полосу из бетона, железобетона, укладываемую под всеми несущими стенами здания и распределяющую вес здания по всему своему периметру. Таким образом, оказывая сопротивление силам выпучивания почвы, избегая проседания и перекоса здания. Конструкция ленточных фундаментов
Из сплошных стеновых фундаментных блоков Из пустотелых блоков Вариант с устройством подвала. Монолитный фундамент
На песчаной подушке Бутовый фундамент с кирпичной облицовкой Бетонный фундамент 1- фундаментная плита; 2 - фундаментный блок; 3 - стеновой блок; 4 - монолитный бетон Когда давление на грунт меньше нормативного, ленточные фундаменты целесообразно заменять столбчатыми. Фундаментные столбы (бетонные или железобетонные) перекрывают железобетонными фундаментными балками, на которых возводятся стены. Конструкция отдельно стоящих фундаментов А Б 1-1
А - Конструкция на фундаментной подушке; Б – Конструкция фундамента стаканного типа
Свайные фундаменты применяются, когда достижение естественного основания экономически или технически невыполнимо из-за большой глубины его заложения при значительных нагрузках. Свайные фундаменты
А – сваи стойки, Б - В – сваи висячие 3. ВЫБОР ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА Определение глубины заложения подошвы фундаментов наружных стен гражданского здания с подвалом. Место строительства - г. Тамбов Тамбовской области. Грунт основания - суглинок тугопластичный, подземные воды в период сезонного промерзания находятся на глубине 6 м от поверхности земли. Нормативная глубина промерзания грунтов для г. Тамбов . (По схематической карте нормативных глубин промерзания глин и суглинков) Коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания для жилых зданий с подвалом. Тогда расчетная глубина промерзания Расстояние от расчетной глубины промерзания до подземных вод 5,28м. Глубину заложения фундамента принимаем
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА ПРИ ЦЕНТРАЛЬНОМ И ВНЕЦЕНТРЕННОМ ПРИЛОЖЕНИИ НАГРУЗКИ Размеры подошвы фундаментов предварительно подбираются по формулам сопротивления материалов для центрального и внецентренного сжатия от действия расчетных нагрузок с коэффициентом надежности ?_f=1. Затем вычисленные размеры подошвы фундамента уточняются расчетами по деформациям , а при необходимости - по устойчивости. Центрально нагруженные фундаменты Размеры подошвы центрально нагруженного фундамента определя-ются из условия соблюдения принципа линейной деформируемости грунта: p=(N+G+Q)/A ? R, где p - среднее давление по подошве фундамента; N - осевая нагрузка на обрезе фундамента; G, Q - нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах; A - площадь подошвы фундамента; R - расчетное сопротивление грунтов основания. p=N/A+?_mtd ? R, где ?_mt - средний удельный вес фундамента и грунта на его обрезах, принимаемый обычно равным 20кН/м3; d - глубина заложения фундамента. Если принять p=R, получим формулу для определения необходимой площади подошвы фундамента: A=N/(R-?_mtd), где d - глубина заложения фундамента от уровня планировки. Расчетное сопротивление грунта основания R определяется по формуле R=(?_c1 ?_c2)/k[M_? k_z b?_II+M_q d_1 ?_II^,+(M_q-1) d_b ?_II^,+M_c C_II], где ?_c1,?_c2 - коэффициенты условий работы: ?_c1=1,2 т.к. подошва фундамента находится в слое суглинка тугопластичного, IL=0,46; ?_c2=1,1 т.к. отношение длины здания к высоте L/H=2100/29570=0,24; k - коэффициент, принимаемый k=1,1 , если прочностные характеристики грунта ? и С приняты по СНиП 2.02.01-83*"Основани зданий и сооружений"; M_?, M_q, M_c - коэффициенты, являющиеся функцией расчетного значения угла внутреннего трения: M_?=0,57 M_q=3,28 M_c=5,88 значения берутся из таблицы 3.5 [1] методом интерполяции ; k_z - коэффициент, принимаемый при b?10м k=1; b - ширина фундамента; d_1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле: d_1=h_s+h_cf ?_cf/?_II^, , где h_s - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала; h_cf - толщина конструкции пола подвала; ?_cf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала; ?_II^ - осредненное (по слоям) значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента; ?_II^, - то же, залегающих выше подошвы фундамента: h_s=0,3м; h_cf=0,1м; ?_cf=25кН/м3 - удельный вес бетона в железобетонных конструкциях; ?_II^ =21,16кН/м3 - ?_II^ =(19,3•4,0+27,4•2,8+ 9,8•4,5+20,0•3,0)/14 3=21,19; ?_II^,=18,0 кН/м3; d_1=0,44м C_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента: C_II=24кПа; d_b - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала: d_b=1,85м; d_=2,25м. Внецентренно нагруженные фундаменты Когда равнодействующая внешних сил не проходит через центр тяжести площади подошвы фундамента, размеры подошвы фундамента определяют как у внецентренно нагруженного элемента. Расчет внецентренно нагруженного фундамента производят методом последовательного приближения. Сначала определяют ориентировочные размеры подошвы фундамента как для центрально нагруженного фундамента. Последующим приближением добиваются удовлетворения следующих условий: p ? R; pmax ? 1,2R; pmin ? 0, где pmax максимальное краевое давление под подошвой фундамента, pmin - минимальное краевое давление под подошвой фундамента. Если при внецентренно загруженных фундаментах не выполняются условия, следует увеличить размеры подошвы фундамента. Затем вычисляют уточненный вес фундамента и вес грунта на его уступах, которые суммируют с нагрузкой на уровне обреза фундамента для проверки достаточности принятых его размеров.
? Определение размеров подошвы фундамента графоаналитическим способом Задаются несколькими значениями ширины фундамента (b1, b2,...bn) и определяют контактные давления под подошвой фундамента. Для нескольких значений ширины (b1, b2,...bn) определяют расчетное сопротивление грунта R. В координатах p - b и R - b строят графики гиперболы p=f(b) и прямой R=f(b). Точка пересечения графиков дает искомое значение ширины подошвы фундамента b. Правильность выбранных размеров фундамента окончательно устанавливается расчетами по II группе. Бетонные и железобетонные конструкции рассчитываются согласно СНиП 2.03.01-84. Изгибающие моменты определяют по среднему расчетному давлению грунта.
Расчет центрально нагруженного фундамента Определить ширину подошвы сборного ленточного фундамента под внутреннюю стену, представляющую собой ЖБ панель толщиной 180мм в здании с подвалом. Расчетная нагрузка NII = 310кН/м Задаваясь рядом значений ширины подошвы b фундамента, определим соответствующие давления под подошвой p и расчетные сопротивления грунта основания R. R=(1,2•1,1)/1,1[0,57 1•b•21,19+3,28•0,44•1 ,0+(3,28-1 1,85•18,0+5,88•24] = 14,48b + 291,61
p=310/b+2,25•20 Расчетные данные сведены в таблицу: Ширина подошвы фундамента b, м Давление под подошвой фундамента p, кПа Расчетное сопротивление грунта основания R, кПа 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 432,50 355,00 303,33 266,43 238,75 303,19 306,09 308,99 311,88 314,78
Расчеты сведены в схему Рис1.
Рис1. Расчетные данные
Из Рис1. следует, что требуемая ширина подошвы фундамента b=1,164м. Принимаем b=1,2м (плита ФЛ 12.24 по серии 1.112-5). Собственный вес конструкции фундамента (4 стеновых блока ФБС 24.4.6-П ?=9,8; 1 стеновой блок ФБС 12.4.3-Т ?=2,3; плита ФЛ 12.24 ?=18,0), приведенный к 1 м: G = 4•9,8/2,4+2,3/1,2+18 0/2,4=25,74/м Вес грунта на обрезах фундамента Q = 18,0 • 0,6 • 1,95=21,06кН. Среднее давление под подошвой фундамента p=(310+25,74+21,06) 1,0•1,2=297,33кПа ‹ R=308,99кПа. Принятая ширина подошвы фундамента b=1,2 м достаточна, но может быть уточнена при проектировании прерывистого фундамента под стену, а также в случае малости осадки основания.
Расчет внецентренно нагруженного фундамента Определить ширину подошвы сборного ленточного фундамента под наружную стену, представляющую собой керамзитобетонную панель толщиной 300мм в здании с подвалом. Расчетная нагрузка NII = 240кН/м Расчетные данные сведены в таблицу: Ширина подошвы фундамента b, м Давление под подошвой фундамента p, кПа Расчетное сопротивление грунта основания R, кПа 0,8 1,0 1,2 1,4 1.6 345,00 285,00 245,00 216,43 195.00 303,19 306,09 308,99 311,88 314,78
Расчеты сведены в схему Рис2.
Рис2. Расчетные данные По полученным данным построены графики p=f(b) и R=f(b). Точка пересечения этих графиков дает величину b=0,92м. Принимаем b=1,0м (плита ФЛ 10.24 по серии 1.112-5). Собственный вес конструкции фундамента (4 стеновых блока ФБС 24.4.6-П ?=9,8; 1 стеновой блок ФБС 12.4.3-Т ?=2,3; плита ФЛ 10.24 ?=15,0), приведенный к 1 м: G = 4•9,8/2,4+2,3/1,2+15 0/2,4=24,49кН/м Принимаем интенсивность временной равномерно распределенной нагрузки на поверхности грунта q=10кН/м2. Эту распределенную нагрузку заменим фиктивным слоем грунта hпр: hпр = 10/18,0 = 0,55м Высота стены подвала с учетом фиктивного слоя H = d+ hпр = 2,25+0,55=2,80м. Активное давление грунта на стену подвала находим по формуле =(1/2•18,0 •?2,8?^2 ) ?tg?^2 (45-18,0/2)=37,39кН/ . Вычислим плечо равнодействующей активного давления относительно подошвы фундамента: z0=d/3• (d+3hпр)/(d+2hпр)=2/3 (2+3•0.55)/(2+2•0.55)= ,78м Найдем вес грунта на уступе фундамента: Q = 1,95 • 0,3 • 18,0=10,53кН/м. Определим плечо силы: e1=0,4/2+0,5/2=0,45 . Вычисляем момент относительно центра тяжести подошвы фундамента: М=37,39 • 0,78 - 10 •0,45=24,66кН/м. Момент сопротивления подошвы фундамента W=1 • 1,0/6 = 0,167м3. Краевые давления будут равны: Pmax = (240+24,49+10,53)/(1 0•1)+24,66/0,167=422,6 кПа; Pmin = (240+24,49+10,53)/1, -24,66/0,167=127,36кП ; P= (240+24,49+10,53)/1,0 275,02кПа При ширине фундамента b=1,0м Pmax =422,68кПа‹1,2R=367.31кПа - не верно; P= 275,02кПа ‹ R = 306.09кПа Pmin =127,36кПа›0кПа; При ширине фундамента b=1,0м условие 1. не удовлетворено, следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 10.24 недостаточны. Принимаем b=1,2м (плита ФЛ 10.24 по серии 1.112-5). Собственный вес конструкции фундамента (4 стеновых блока ФБС 24.4.6-П ?=9,8; 1 стеновой блок ФБС 12.4.3-Т ?=2,3; плита ФЛ 12.24 ?=18,0), приведенный к 1 м: G = 4•9,8/2,4+2,3/1,2+18 0/2,4=25,74/м Q = 18,0 • 0,6 • 1,95=21,06кН. e1=0,4/2+0,6/2=0,5м М=37,39 • 0,78 - 10 •0,5=24,16кН/м. W=1 • 1,22/6 = 0,24м3 Pmax = (240+24,49+10,53)/(1 2•1)+24,16/0,24=329, 5кПа; Pmin = (240+24,49+10,53)/1, -24,66/0,167=128,51кП ; P= (240+24,49+10,53)/1,2 229,18кПа При ширине фундамента b=1,2м Pmax =329,85кПа‹1,2R=370,79кПа; P= 229,18кПа ‹ R = 308.99кПа Pmin =128,51кПа›0кПа; При ширине фундамента b=1,2м все три условия выполняются, следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 12.24 достаточны.
Рис3. Расчетная схема фундамента
5. РАСЧЕТ ОСАДОК ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования Осадка центрального загруженного фундамента Определить осадку ленточного фундамента шириной 1 м. Глубина заложения - 2,25м от поверхности. Среднее давление по подошве фундамента p = 229,18 кПа. Основание сложено суглинком твердым толщиной 4,0м с ?_II^ =17,68кН/м3 и Е=15 МПа, под которым слой глины полутвердой толщиной 6,5м ?_II^ =17,87кН/м3 и Е=15,79 МПа, глина полутвердая служит водоупором для подземных вод, находящихся на глубине 5,8 м от поверхности земли. Вертикальное напряжение от собственного веса грунта ?zg на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента, определяют по формуле ?zg=?^,d_п+?_(i=1)^ -?_i h_i, где ?^, - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента; d_п - глубина заложения фундамента от планировочного уровня ?_i h_i - удельный вес и толщина i-го слоя грунта Дополнительные вертикальные напряжения от внешней нагрузки определяются по формуле: ? - коэффициент, учитывающий изменение с глубиной дополнительного давления; p0 - дополнительное вертикальное давление на основание в плоскости фундамента. (Для фундаментов шириной b›10м принимается равным среднему давлению по подошве p).Расчетные данные сведены в таблицу Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента: ?zg,о= 16,76*2.25=37,71; Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента: ро= р - ?zg,о = 289,735 – 37,71=252,05? Расчетные данные z, м ?=2z/b ? ?zg, кПа 0,2?zg, кПа ?zp, кПа ?zpi, кПа hi, м S, м Еi, кПа 0,00 0 1 37,71 50,410 252,050 0,000 249,151 0,000 15,00 0,40 0,356 0,977 46,8 2 49,251 246,253 0,4 0,00263 5,00 0,80 0,711 0,811 53,92 40,883 204,413 225,333 197,355 0,40 0,00218 1 ,00 1,20 1,067 0,755 60,9 6 38,060 190,298 0,4 0,00203 5,00 1,60 1,422 0,642 68,0 8 32,363 161,816 176 057 150,222 0,40 0,00173 15 00 2,00 1,778 0,55 75,14 2 ,726 138,628 0,40 0, 0148 15 00 2,40 2,133 0,477 82,21 16,442 120,228 129,42 113,044 0,40 0,00128 15 00 2,60 2,311 0,42 85,74 17,150 105,861 0,40 0,00113 1 ,00 3,20 2,844 0,374 96,3 6 19,271 94,267 100,0 4 89,604 0,40 0,00101 1 ,00 3,60 3,200 0,337 103,4 8 20,686 84,941 0,40 0,00091 5,00 4,00 3,556 0,306 110,5 2,100 77,127 81,034 73,851 0,40 0,00082 15 00 4,40 3,911 0,28 117,57 23,514 70,574 0,40 ,00075 1 ,00 4,80 4,267 0,258 124 644 24,929 65,029 67, 01 62,634 0,40 0,00069 15 79 5,20 4,622 0,239 131, 16 26,343 60,240 0,4 0,00064 5,79 5,60 4,978 0,223 138, 88 27,758 56,207 58,2 4 54,317 0,40 0,00060 15 79 6,00 5,333 0,208 145,86 29,172 52,426 0,40 0 00056 1 ,79 6,40 5,689 0,196 152 932 30,586 49,402 50 914 0,40 0, 0053 15,79 6,80 6,044 0,184 160, 04 32,001 46,377 47,890 0,40 0, 0049 15,79 7,20 6,400 0,175 167, 76 33,415 44,109 45,24 0,40 0, 0047 15,79 7,60 6,756 0,66 174,1 8 34,830 166,353 105, 31 0,40 0 00177 15,79 8,00 7,111 0,158 181,22 6,244 39,824 103,088 0 40 0, 0042 15,79 8,40 7,467 0,15 188,2 2 37,658 37,808 38,8 6 0,40 0,0 040 15,79 8,60 7,644 0,144 191,8 8 38,366 36,295 37,05 0,40 0, 0039 15,79 сумма 0,02292
Расчетная схема Полная осадка всей сжимаемой толщи S слагается из осадок отдельных слоев и определяется по формуле S=??_(i=1)^n-??(??_zpi h_i)/E_i ? где ? - безразмерный коэффициент, ?=0,8; n - число слоев, на которые разделена по глубине сжимаемая толща основания; ?_zpi - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме напряжений на верхней и нижней границах слоя; h_i,E_i - толщина и модуль деформации i-го слоя грунта. S=2,29см, что не превышает возможные 10см для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных панелей.
? Осадка центрально загруженного фундамента Определить осадку ленточного фундамента шириной 2,4 м. Глубина заложения - 2,25м от поверхности. Среднее давление по подошве фундамента p = 229,18 кПа. Основание сложено суглинком твердым толщиной 4,0м с ?_II^ =17,68кН/м3 и Е=15 МПа, под которым слой глины полутвердой толщиной 6,5м ?_II^ =17,87кН/м3 и Е=15,79 МПа, глина полутвердая служит водоупором для подземных вод, находящихся на глубине 5,8 м от поверхности земли. Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента: ?zg,о= 16,76*2.25=37,71; Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента: ро= р - ?zg,о = 196.49 – 40,5 = 256,83 кПа. Расчетные данные z, м ?=2z/b ? ?zg, кПа 0,2?zg, кПа ?zp, кПа ?zpi, кПа hi, м S, м Еi, кПа 0,00 0,00 1,000 47,610 9 522 256,830 241,549 0 00 0,0 000 15110 0,48 0,80 0,881 56,87 11,375 226,267 0,48 0 00614 1 110 0,96 1,60 0,642 66,13 13,228 164,885 143,69 0,48 0, 0365 15110 1,44 2,40 0,477 75,402 15,080 122,508 0,48 0 00365 1 110 1,92 3,20 0,374 84,6 6 16,933 96,054 87,322 ,48 0,00 22 15110 2,40 4,00 0,306 93,93 18,786 78,590 0,48 ,00277 15 10 2,88 4,80 0,258 103,1 4 20,639 66,262 66,134 0,48 0,0 210 15110 2,93 4,88 0,257 104,1 9 20,832 66,005 0,05 0 00022 1 110 3,36 5,60 0,223 112,45 22,492 57,273 53,806 0,43 0,0 152 15200 3,84 6,40 0,196 121, 22 24,344 50,339 0,48 0 00170 1 200 4,32 7,20 0,175 130, 86 26,197 44,945 42,7 2 0,48 0,0 135 15200 4,80 8,00 0,158 140,2 0 28,050 40,579 0,48 0,00135 1 200 5,28 8,80 0,144 149,5 4 29,903 36,984 35,8 8 0,48 0,0 113 15200 5,60 9,33 0,135 155,69 31,138 34,672 0,32 ,00075 1 200 5,76 9,60 0,132 158, 78 31,756 33,902 32,48 0,16 0,0 034 15200 6,24 10,40 0,121 168 042 33,608 31,076 0,4 0,00103 5200 6,72 11,20 0,112 177,30 35,461 28,765 14,38 0,48 0, 0045 15200 сумма 0,02993
Расчетная схема
S=2,99см, что не превышает возможные 10см для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных панелей. Т.к. расчетная осадка не превышает 40% предельно допустимых величин, то согласно СНиП 2.02.01-83* расчетное сопротивления грунта R может быть повышено в 1,2 раза. ? 6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ При проектировании свайных фундаментов необходимо на основе анализа инженерно-геологичес их условий строительной площадки, величины и характера действующих нагрузок на сооружение выбрать ряд конкурентоспособных вариантов. Они могут отличаться по конструктивным решениям свай и ростверка, по глубине погружения их в грунт и т.д. Последовательность проектирования свайных фундаментов:...
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1.Алексеев В.М., Калугин П.И. Проектирование оснований и фундаментов сельскохозяйственных зданий и сооружений. – Воронеж: ВГАСУ, 2001. 2.СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Москва 2005. 3.Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения. Справочник проектировщика. 3.ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. 4.СНиП 23-01-99 . Строительная климатология. 5.СП 50-102-2010. Свайные фундаменты. Москва, 2009.
* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.
