Здесь можно найти учебные материалы, которые помогут вам в написании курсовых работ, дипломов, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ

Здравствуйте гость!

Логин:

Пароль:

Запомнить

Забыли пароль? Регистрация

Поиск учебного материала на сайте

Поиск по названию работы

Поиск по тексту работы

Повышение оригинальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение оригинальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения оригинальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, РУКОНТЕКСТ, etxt.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии так, что на внешний вид, файл с повышенной оригинальностью не отличается от исходного.

Работа № 109975


Наименование:	Курсовик Пояснительная записка к курсовой работе по ЖБК. Проектирование многоэтажного промышленного здания
Информация:	Тип работы: Курсовик. Предмет: Строительство. Добавлен: 24.11.2017. Год: 2016. Страниц: 30. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):
	Содержание 1. Задание на проектирование 3 2. Введение 4 3. Компоновка конструктивной схемы перекрытия 5 4. Расчет плиты перекрытия 6 5. Расчёт второстепенной балки 11 6. Расчёт тела колоны 26 7. Расчёт фундамента 28 8. Список литературы 31 ? 1. Задание на проектирование. 1. Размеры здания (длина х ширина), м: 43х16,6 2. Высота этажа, м: 4,6 3. Число этажей: 5 4. Временная нагрузка на междуэтажное перекрытие, кН/м2: 8 5. Вес пола междуэтажного перекрытия, кН/м2: 1,0 6. Класс бетона: В25 (Rв = 14,5 мПа) 7. Тип арматуры: А500 (АIII) (Rs = 435 мПа) 2. Введение. На основании полученного задания на проектирование необходимо запроектировать многоэтажное промышленное здание. При проектировании необходимо пользоваться сводами правил «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (СП 63.13330 – 2012) и «Нагрузки и воздействия» (СП 20.13330 – 2011). Несущую систему монолитного каркасного здания образуют, в основном, перекрытия, колонны и фундаменты. Перекрытия совместно с колоннами представляют собой своеобразные рамные конструкции, способные воспринимать вертикальные и горизонтальные нагрузки. ? 3. Компоновка конструктивной схемы перекрытия. Определение пролетов Пролет главной балки lгб1 = 5.7 м Крайний пролет главной балки lгб2 = 5.45м Пролет второстепенной балки lвб1 = 5.5 м Крайний пролет второстепенной балки lвб2 = 5 м Шаг второстепенной балки aвб1 = 1.9 м Крайний шаг второстепенной балки aвб2 = 1.65 м Размеры поперечных сечений Задаемся предварительно размерами сечений: Толщина плиты перекрытия hпл = 0,07 м Высота главной балки hгб = (1/8?1/12)lгб = 0,6 м Ширина главной балки bгб = (1/2?1/3)hгб = 0,25 м Высота второстепенной балки hвб = (1/10?1/15)lвб = 0,5 м Ширина второстепенной балки bвб = (1/2?1/3)hвб = 0,2 м 4. Расчет плиты перекрытия. Расчет перекрытия состоит из последовательных расчетов его элементов: плиты, второстепенных и главных балок. В данном курсовом проекте согласно заданию на проектирование, расчет и конструирование главной балки не выполняются. Проектируется монолитное ребристое перекрытие с поперечным расположением главных балок. Монолитное ребристое перекрытие состоит из плит, второстепенных и главных балок, которые бетонируются вместе и представляют собой единую конструкцию. Плита опирается на второстепенные балки, а второстепенные балки – на главные, опорами, которых служат колоны. Плита перекрытия рассчитывается как изгибаемый ж/б элемент, по балочной схеме в направлении короткого пролета (lвб/aвб ? 2). Характеристики материалов Бетон: В25 (Rв = 14,5 мПа) Арматура: А500 (Rs = 425 мПа) Определение расчетных пролетов Для крайних пролетов расчетным пролетом является расстояние от грани крайней второстепенной балки до оси опоры плиты на стене: l1р = l1 - 1/2 bвб - 0,2 + 0,12/2 = 1,65 - 1/2 0,2 - 0,2 + 0,12/2 = 1,41 м Для средних пролетов плиты расчетным является расстояние в свету между второстепенными балками: l2р = l2 - bвб = 1,9 - 0,2 = 1,7 м Сбор нагрузок Расчет балочной плиты, загруженной равномерно распределенной нагрузкой, производится как многопролетной неразрезной балки с условной шириной 100 см, крайними опорами для которой являются продольные стены, а средними — второстепенные балки. ? Наименование Нормати ная нагрузка, q^н, кН/м2 Понижающий коэффициент, ?_f Расчетная нагрузка, q (кН/м2) 1. Собственный вес плиты 1,75 1,1 1,925 2. Вес пола 1,00 1,2 1,200 3. Вес перегородок 2 1,3 2, 00 4.Временная(полезная) 8 1,2 9,600 Всего 15,325 Определение расчетных усилий В первом пролете и на первой промежуточной опоре: М1 = (ql_1р^2)/11 = (15,325??1,41?^2)/11 = 2,769 кНм В средних пролетах и на средних опорах: М2 = (ql_2р^2)/16 = (15,325??2,89?^2)/16 = 2,768 кНм Определение площади поперечного сечения рабочей арматуры (прямая задача) Необходимо по известным прочностным характеристикам материала и геометрическим параметрам сечения плиты перекрытия определить её армирование. 1) Определяем hо (рабочую высоту сечения): hо = hпл - 25 мм= 0,07 - 0,025 = 0,045 м 2) ?_m = М/(R_bb h_o^2 ) ?_m1 = (2,769 кНм)/(14500кН/м10. ?0,045м?^2 ) = 0,1047 ?_m2 = (2,768кНм)/(14500кН/ 10.9 ?0,045м?^2 ) = 0,1047 3) Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона: ? = 1- v(1-2?_m ) ?? ?_(1 )= 1 - v(1-20,10478) = 0,1109 ?? ?_(2 )= 1 - v(1-20,10478) = 0,1109 4) Определяем предельную высоту сжатой зоны бетона: ?? ?_(R ) = 0,8/(1+?_(s,el)/?_b2 ) , где ?_(s,el) = R_s/E_s =(435 МПа)/(200 ГПа) R_s - прочность арматуры на растяжение E_s - модуль упругости стали (200 ГПа) ?_b2 - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rb, принимаемая равной 0,0035 ?? ?_(R ) = 0,8/(1+435/(0,003520 00) ) = 0,494 ?? ?_(1 )‹ ?? ?_(R ) ; ?? ?_(2 )‹ ?? ?_(R ), следовательно имеем пластическое разрушение (арматура слабее бетона, разрушение происходит не моментально) 5) ? = 1 - 0,5? ?_1 = 1- 0,5 * 0,1109 = 0,9445 ?_2= 1 - 0,5 * 0,1109 = 0,9445 6) Определяем площади рабочей арматуры: А_s = М/(R_s??h?_o ) А_s1 = (2,769 кНм)/(435000 МПа0,94450,045) = 0,0001498 м^2= 1,498 ?см?^2 А_s2 = (2,768 кНм )/(435000 МПа 0,94230,045) = 0,0001498? м?^2= 1,498 ?см?^2 7) Определяем площади конструктивной арматуры: А_(s,констр) = 0,25 А_s А_(s1,констр) = 0,3745 ?см?^2 А_(s2,констр) = 0,3745 ?см?^2 8) Принимаем диаметры и шаг рабочей и конструктивной арматуры для класса арматуры А500 в соответствии с сортаментом арматуры: При М_1: рабочая арматура o 6, шаг 150 мм, А_s = 0,283 ?см?^2 конструктивная арматура o 6, шаг 400 мм, А_s = 0,3745 ?см?^2 При М_2: рабочая арматура o 6, шаг 150 мм, А_s = 0,283 ?см?^2 конструктивная арматура o 6, шаг 400 мм, А_s = 0,3745 ?см?^2 ? 5. Расчёт второстепенной балки. Определение расчётных пролётов Для крайних пролетов расчетным пролетом является расстояние от грани крайней балки до оси опоры на стене: l1р = l1 - 1/2 bгб - 0,2 + 0,25/2 = 5 - 1/2 0,25 - 0,2 + 0,25/2 = 4,8 м Для средних пролетов плиты расчетным является расстояние в свету между балками: l2р = l2 - bгб = 5,5 - 0,25 = 5,25 м Сбор нагрузок Нагрузка на второстепенную балку собирается с грузовой полосы, ширина которой равна шагу второстепенных балок: aвб1 = 1,65 м; aвб2 = 1,9 м. Наименование Нормати ная нагрузка, q^н, кН/м2 Понижающий коэффициент, ?_f Расчетная нагрузка, q 1. Собственный вес балки 0,15 1,1 1,165 2. Собственный вес плиты 3,325 1,1 3,65 5 3. Вес перегородок 3,8 1,3 ,94 4. Вес пола 1,9 1,2 2,28 5. Полезная 15,2 1,2 18 24 Итого постоянная нагрузка g = 12,0425 кН/м Временная нагрузка p = 18,24 кН/м p/(g ) =1, 5 =› 0,228l Значения огибающей эпюры изгибающих моментов Пролёт Сечения Коэффи иенты Формула Изгиба щий момент +? -? +М -М Крайний 0,2 l1р 0,065 - (g + p) ? l_1р^2 45,35 0,4 l1р 0,090 - 62,79 0,425 l1р 0,091 - 63,49 0,6 l1р 0,075 - 52,32 0,8 l1р 0,02 - 13,95 l1р - 0,0715 - 59,6 Средний 0,2 l2р 0,018 0,026 (g + p) ? l_2р^2 15,023 21,7 0,4 l2р 0,058 0,003 48,41 ,503 0,5 l2р 0,0625 - 52,166 - 0,6 l2р 0,058 0,02 48,41 6,69 0,8 l2р 0,018 0,0625 15,0 4 52,17 l2р - 0,0625 - 52,1 Средний 0,2 l2р 0,018 0,019 (g + p) ? l_2р^2 15,024 15,85 0,4 l2р 0,058 48,41 0,4 l2р 0,004 3,338 0,5 l2р 0,0625 52,166 0,5 l2р 0,004 3,338 0,6 l2р 0,018 0,019 15,02 15,858 0,8 l1р 0,0625 0,0625 52 166 52,166 Максимальные значения моментов в пролётах: М1 = 63,49 Кнм М2 = -52,166 Кнм М3 = -52,166 Кнм Значения моментов в опорах: Моп1 = 59,67 Кнм Моп2 = 52,17 Кнм Моп3 = 52,17 Кнм Определение площади поперечного сечения арматуры второстепенной балки 1 и 3 сечений. Для тех участков балки, где действует положительный изгибающий момент, растянуто нижнее волокно, сжато верхнее (сжатая зона в полке), следовательно, расчётное сечение тавровое, поэтому расчёт сводится к расчёту прямоугольного сечения с шириной равной шагу второстепенной балки aвб1 = 1,65 м; aвб2 = 1,9 м. ?_опт=0,35 ?_(m,опт)=0,297 h0,опт =v(М/(Rbb?_(m,опт) )) = 0,262 hопт = h0,опт + 5 см = 0,312 м hопт между h: 0,312 и 0,5 беру 35 см. h0 =0,35 1) Определяем ho: bсв ? 1/6 Lвт.б. ? 0,91м hf ? 0,1 h hf ? 0,05 м bсв ? ( А вт.б.-B вт.б.)/2 = 0,85 bf = bвт.б.+2* bсв bf = 0.2+20.85 = 1.9 м ho = hвб - a , где а - расстояние от грани до центра тяжести растянутой арматуры ho = 0,35 - 0,0525 = 0,2975 м М_f = R_bb_fh_f(h_o-h_f 2) М_f1 = 14500 * 1,9 * 0,05 * ( (0,2975-0,05)/2) = 170,465 кНм М_f2 = 14500 1,9 * 0,05 * ( (0,4475-0,05)/2) = 273,77 кНм M1 = 63,49 ‹ ? М?_f1 = 170,465 Кнм M2 = 52,17 ‹ ? М?_f1= 273,77 Кнм ; сжатая зона в полке, считаю по алгоритму: 2) ?_m = М/(R_bb * h_o^2 ) ?_m1 = 63,49/(145001,90,9* ?0,4475?^2 ) = 0,013 ?_m2 = 52,17/(145000,91,9* ?0,4475?^2 ) = 0,0105 3) Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона: ? = 1- v(1-2?_m ) ?? ?_(1 )= 1 - v(1-20,013) = 0,013 ?? ?_(2 )= 1 - v(1-20,0105) = 0,0106 4) Определяем предельную высоту сжатой зоны бетона: ?? ?_(R ) = 0,8/(1+?_(s,el)/?_b2 ) , где ?? ?_(R ) = 0,8/(1+350/(0,003520 00) ) = 0,531 ?? ?_(1 )‹ ?? ?_(R ) ; ?? ?_(2 )‹ ?? ?_(R ), следовательно имеем пластическое разрушение (арматура слабее бетона, разрушение происходит не моментально) 5) ? = 1 - 0,5? ?_1 = 1- 0,5 * 0,013 = 0,9935 ?_2= 1 - 0,5 * 0,0106 = 0,9947 6) Определяем площади арматуры: А_s = М/(R_s??h?_o ) А_s1 = 63,49/(4350000,990,447 ) = 0,00033 м2 = 3,29 ?см?^2 А_s2 = 52,17/(4350000,99470, 475) = 0,0002694 м2 = 2,694 ?см?^2 9) Принимаем диаметры арматуры для класса арматуры А400 в соответствии с сортаментом арматуры: При М_1: 4 стержня o 12, А_s = 4,52 ?см?^2 При М_2: 4 стержня o 10, А_s = 3,14 ?см?^2 Определение площади поперечного сечения арматуры для отрицательных моментов (прямая задача) для 2 и 4 сечений. Для участков, где действует отрицательный изгибающий момент, растяну- то верхнее волокно, сжато нижнее (сжатая зона в ребре), расчетное сечение прямоугольное с шириной равной ширине второстепенной балки (0,2 м). 1) Определяем ho: ho = hвб - a , где а - расстояние от грани до центра тяжести растянутой арматуры ho = 0,35 - 0,05 = 0,3 2) ?_m = М/(R_bb h_o^2 ) ?_m1 = 59,678/(145000,90,2 ?0,35?^2 ) = 0,254 ?_m2 = 52,17/(145000,20,9* ?0,3?^2 ) = 0,219 3) Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона: ? = 1- v(1-2?_m ) ?? ?_(1 )= 1 - v(1-20,254) = 0,2986 ?? ?_(2 )= 1 - v(1-20,21927) = 0,251 4) Определяем предельную высоту сжатой зоны бетона: ?? ?_(R ) = 0,8/(1+?_(s,el)/?_b2 ) , ?? ?_(R ) = 0,494 ?? ?_(1 )‹ ?? ?_(R ) ; ?? ?_(2 )‹ ?? ?_(R ), следовательно имеем пластическое разрушение (арматура слабее бетона, разрушение происходит не моментально) 5) ? = 1 - 0,5? ?_1 = 1- 0,5 0,10418 = 0,8507 ?_2= 1 - 0,5 * 0,251 = 0,8745 6) Определяем площади арматуры: А_s = М/(R_s??h?_o ) А_s1 = 59,67/(4350000,85070 3) = 0,000537 = 5,37 ?см?^2 А_s2 = 52,17/(4350000,87450 35) = 0,0003818 = 3,918 ?см?^2 7) Принимаем диаметры арматуры для класса арматуры А400 в соответствии с сортаментом арматуры: При М_1: 3 стержня o 16, А_s = 6,03 ?см?^2 При М_2: 3 стержня o 14, А_s = 4,62 ?см?^2 Построение эпюры материалов по обратной задаче. Нижняя арматура. Необходимо по известной прочностной характеристике и геометрическим параметрам сечения, а так же площади арматуры определить несущую способность. Крайний пролёт: 4 стержня o 12, А_s = 4,52 ?см?^2 Средний пролёт: 4 стержня o 10, А_s = 3,14 ?см?^2 1) Определяем ho: Крайний пролёт: 4 стержня: ho = 0,35м - 44,5мм = 0,3055 м 2 стержня: ho = 0,35м -26мм = 0,324 м Средний пролёт: 4 стержня: ho = 0,35м - 44,5мм = 0,3055 м 2 стержня: ho = 0,35м - 26мм = 0,324 м 2) x = (R_sA_s)/(R_bb_f ) Крайний пролёт: 4 стержня: х = (4354,52)/(14,5 190) = 0,007136м Аs=4,52/2=2,26 2 стержня: х = (4352,26)/(14,5190 = 0,003568 м Средний пролёт: 4 стержня: х = (4353,14)/(14,5 190) = 0,004958 м Аs=3,14/2=1,57 2 стержня: х = (4351,57)/(14,5190 = 0,002479 м 3) М = R_bb_fх(h_o-x/2) Крайний пролет: 4 стержня: 14500 1,9* 0,007136 * ( 0,3055 - 0,007136/2 ) = 59,36 кНм 2 стержня: 14500 1,9 * 0,003568 * ( 0,324 - 0,003568/2 ) = 31,673 кНм Средний пролёт: 4 стержня: 11500 1,9 * 0,004958 * ( 0,3055 - 0,004958/2 ) = 41,3896 кНм 2 стержня: 14500 1,9 * 0,0024789 * ( 0,324 - 0,002479/2 ) = 22,0425кНм Верхняя арматура. Крайняя опора: 3 стержня o 16, А_s = 6,03 ?см?^2 Средняя опора: 3 стержня o 14, А_s = 4,62 ?см?^2 1) Определяем ho: ho =0,35 - 0,05=0,3 2) x = (R_sA_s)/(R_bb_f ) Крайняя опора: 3 стержня: х = (4356,03)/(14,5* 20) = 0,09045 м As=6.03/32=4,02 см2 2 стержня: х = (4354,02)/(14,520) = 0,0603 м Средняя опора: 3 стержня: х = (4354,62)/(14,5* 20) = 0,0693 м As=4,62/32=3,08 см2 2 стержня: х = (4353,08)/(14,520) = 0,0462 м 3) М = R_bb_fх(h_o-x/2) Крайняя опора: 3 стержня: 14500 * 0,2 * 0,09045 * ( 0,3 - 0,09045/2 ) = 66,839 кНм 2 стержня: 14500 0,2 * 0,0603 * ( 0,3 - 0,0603/2 ) = 47,188 кНм Средняя опора: 3 стержня: 14500 0,2 * 0,0693 * ( 0,3 - 0,0693/2 ) = 53,327 кНм 2 стержня: 14500 0,2 * 0,0462 * ( 0,3 - 0,0462/2 ) = 37,099 кНм Конструктивная арматура. Крайний пролёт: 2 стержня o 6, А_s = 0,57 ?см?^2 Средний пролёт: 2 стержня o 10, А_s = 1,57 ?см?^2 1) Определяем ho: ho = h вт.б. – 0,07 = 0,28 м ho = 0,35 – 0,07 = 0,28 м 2) x = (R_sA_s)/(R_bb_f ) Крайний пролёт: х = (4350,57)/(14,5* 20) = 0,00855 м Средний пролёт: х = (4351,57)/(14,5 20) = 0,02355 м 3) М = R_bb_fх(h_o-x/2) Крайний пролёт: M = 14500 0,2 * 0,00855 * ( 0,28 - 0,0085/2 ) = 6,8366кНм Средний пролёт: M = 14500 0,2 * 0,02355 * ( 0,28 - 0,02355/2 ) = 18,3184 кНм Расчет анкеровки Анкеровка – длина, при которой несущая способность арматурного стержня равна величине нагрузки, передаваемой на бетон. 1) Базовая длина анкеровки: l_(0,an) = (R_sd)/(R_bond4) R_bond - расчетное сопротивление арматуры с бетоном R_bt - прочность бетона на растяжение (А500 R_bt = 1,05 мПа) ?_1 - коэффициент учитывающий влияние вида поверхности арматуры (А500 – периодического профиля ?_1= 2,5) ?_2 - коэффициент учитывающий влияние размера арматуры ( до o 32 ?_2 = 1) R_bond = ?_1?_2 R_bt R_bond = 2,511,05 = 2,625 мПа Второе сечение: верх l_(0,an) = (43516)/(2,6254) = 662,857 мм Второе сечение: основание слева l_(0,an) = (43516)/(2,6254) = 662,857 мм Второе сечение: основание справа l_(0,an) = (43516)/(2,6254) = 662,857 мм Четвертое сечение: верх l_(0,an) = (43514)/(2,6254) = 580 мм Четвертое сечение: основание l_(0,an) = (43514)/(2,6254) = 580 мм Первое сечение: l_(0,an) = (43512)/(2,6254) = 497,14 мм Третье сечение: l_(0,an) = (43510)/(2,6254) = 414,29 мм 2) Требуемая расчетная длина анкеровки: l_an = ? l_(0,an) * A_(s,cal)/A_(s,ef) ? – коэффициент учитывающий напряженное состояние стержня (растянутый стержень – 1) A_(s,cal) – вычисленная площадь арматуры A_(s,ef) – установленная площадь арматуры l_an ? 15d_s ? 200 мм ? 0,3* l_(0,an) Второе сечение: верх l_an = 1 662,857 4,02/6,03 = 441,9 мм Второе сечение: основание слева l_an = 1 662,857 4,02/(4,02+0,57) = 580,54 мм Второе сечение: основание справа l_an = 1 662,857 4,02/(4,02+1,57) = 476,68 мм Четвертое сечение: верх l_an = 1 580 3,08/4,62 = 386,66 мм Четвертое сечение: основание l_an = 1 580 3,08/(3,08+1,57) = 384,17 мм Первое сечение: l_an = 1 497,14 2,26/4,52 = 248,57 мм Третье сечение: l_an = 1 414,29 1,57/3,14 = 207,145мм Поперечная арматура (сетки). Хвостики по 15, 20, 25 мм Поперечный стержни : o 6-8 dsw ? 0,25 Второе сечение: Беру хвостики по 20 мм, шаг переменный Расчет на прочность от поперечных усилий. 1) Определение внешней нагрузки q = p + g q = 18,24 + 12,0425 = 30,28 Кн/м Q_1 = 0,430,284,8 = 58,137 кНм Q_2 = 0,630,286,15 = 87,21 кНм (наибольшие напряжение) Q_3 = 0,530,286,45 = 79,48 кНм 2) Первая проверка: Проверка наклонной полосы между трещинами Q ? ?_b1R_bbh_0 ?_b1 - коэффициент равный (?_b1=0.3) b – ширина балки (b=0,2) h_0=0,35 – 0,05 = 0,3 Q ? ?_b1R_bbh_0 = 304,5 Кн/м Q ? Qb+Qsw = 103,58 Кн/м Q ? Q b,min = 0,5R_btbh0 = 36,75 Qsw = ? swq swc = 0,75 * 178,2353 * 0,5 = 66,83 q_sw = (A_swR_sw)/S_sw q_sw = (0,0001013000)/0,17 = 178,22353 3) Назначение поперечной арматуры исходя из конструктивных соображений: o 8, шаг 200 мм А sw = 1,01 см2 R sw = 300 МПа d_sw ? 0,25d_s , беру dsw = o 8 S_sw? 300 ? h_0/2 ? 0,50,35 = 0,175 ? 170 мм 4) Вторая проверка: Q sw,min = qsw * h0 = 178,23530,35 = 62,3823 Q ? Qb,min+Qsw,min = 36.75+62.3823 = 99,132 Sw,max = (Rbtb?ho?^2)/Q = (10500,2?0,35?^2)/ 7,21 = 295 мм Редкий шаг: Sw ? 3/4 h0 = 0,2625 = 263 мм 263 мм?500 мм 6. Расчёт тела колоны Считаем колону как внецентренно нагруженный элемент со случайным эксцентриситетами. Сбор нагрузок Грузовая площадь А_гр = Lгл.б. Lвт.б. = 5,7 * 5,5 = 31,35 Наименование Нормати ная нагрузка, q^н, кН/м2 Понижающий коэффициент, ?_f Расчетная нагрузка, q 1. Собственный вес колоны 92 1,1 101,2 2. Собственный вес главных балок 94,41 1,1 103, 5 3. Собственный вес второстепенных балок 115,5 1,1 126,6 4. Собственный вес плиты перекрытия 98 1,1 10 ,8 5. Вес пола 44,8 1,2 53,76 6. Вес перегородок 89,6 1,3 116,48 7. Вес кровли 1,5 1,3 1,95 8. Полезная 358,4 1,2 4 0,08 9. Снеговая нагрузка 9,408 1/7 1 ,44 10. Всего 1055,17 1) Определяем расчетную площадь сечения колоны: A ? N/(??(0,01R?_sc ?+R?_b0,990,85)) N – нагрузка на колону (N = 1055,17) ? =0,85 ( предварительно) R_sc – расчетное сопротивление арматуры сжатию (R_sc = 400 мПа - для А500) A ? 1055,17/(0,85(145000 90,85+0,014000)) = 0,08225 м2 2) Определяем сечение колоны: b=h=vA = v0,08225 = 0,2868 м Принимаем сечение 0,3 м Площадь сечения 0,3 x 0,3 = 0,09 м^2 N ? A* ? (0,01Rsc+Rb) N ? 0,082250,85(0,0140 00+14500) 1055,17 ? 1293,38 3) Проверка: N ? ?(R_bA+R_scA_(s,t t)) A_(s,tot) – предварительная площадь армирования (A_(s,tot) = 0,01А=0,010,08225=0 0008225) ? – коэффициент, принимается по СП (l_0/h = (14,6)/0,3 = 15,33 ? = 0,83) 1055,17 ? 4259 = 0,91(145000,26+35000* ,00026) – условие выполнено 4) Определяем площадь арматуры: A_(s,tot) = (N-?R_bA)/(?R_sc ) = (1055,17-0,830,9145 00,090,85)/(0,8340 00) = 0,000682 м2 = 6,82 ?см?^2 5) Принимаем диаметры арматуры для класса арматуры А500 в соответствии с сортаментом арматуры: 4 стержня o 16, А_s = 8,04 ?см?^2 6) Назначаем поперечное армирование: Диаметр: d_sw ? 0,25d_s ? 6 мм dsw = 4 мм Шаг: S_sw ? 500 мм ? 15d_s Sw = 240 мм 7. Расчёт фундамента Расчет на продавливание 1)Находим площадь подошвы фундамента: A = N^н/(R-?_mtd) N^н – нагрузка на фундамент с учетом коэффициента надежности (N^н= N/?_f = 1055,17/1,2 = 879,308) R –сопротивление грунта под подошвой фундамента (R = 250 кПа) ?_mt – средний удельный вес бетона и грунта (?_mt = 20 кН/м^3) d – глубина заложения подошвы фундамента (d = 1,5 м) A = 879,308/(250-201,5) = 3,997 м2 2) Находим ширину подошвы фундамента: b = l = vA = v3,997 = 1,999 м = 199 см 9 мм = 2 м 3) Находим высоту фундамента: N_(dt,ult) = R_btA_b A_b = Uh_0 U = 4(h_k+h_0) U = 4(0,3+0,383)=2,732 h = 0,373+0,06 = 0,433 м Получаем следующее уравнение: F ? Fb,ult F = Np = 1055,17 F ? Rbt4 (hкh0) = 1100 10504(0,3+ h0) h0 = 1100 h02 + 0,3 h0 - 0,262 = 0 D=b2-4ac = 0,09-4(-0,262) = 1,138 h0 = (-b+vD)/2a = (-0,3+ 0,51)/2 = 0,383 м h = h0 + 0,06 = 0,383+ 0,06 = 0,443 м = 0,45 м Ab = uh0 = 2,7320,383 = 1,046 F ? Fb,ult 1055,17 ? 1098,67 Беру 2 ступени по 30 см, h = 600 мм, h0 = 540 мм 4) Расчет изгибающих моментов: М = (q* l_0^2)/2 , q =Np/A q = 1055,17/3,997=264 M1 = (264?0,5?^2)/2 = 33 тм M2 = (264?0,85?^2)/2 = 95,37 тм 5) Расчет необходимой площади арматуры: As = M/(R_sh_00,9) As1 = 33/(4350000,240,9) = 3,51 см2 As2 = 95,37/(4350000,540,9 = 4,51 см2 6) Принимаем диаметры арматуры для класса арматуры А500 в соответствии с сортаментом арматуры: o 12, шаг 200, А_s = 5,65 ?см?^2 8. Список литературы 1) Н.Н.Попов, А.В.Забегаев «Проектирование и расчет железобетонныхи каменных конструкций: Учеб. для строит. спец. вузов» Издание второе дополненное и переработанное. М: «Высшая школа»,1989; стр. 400. 2) А.П.Мандриков «Примеры расчёта железобетонных конструкций» Учеб. пособие для техникумов.-2-е изд., переработанное и дополненное. -М.: Стройиздат, 1989.-506 с. 3) СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения». Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003

Смотреть работу подробнее Скачать работу Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru * Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.

Повышение оригинальности

Работа № 109975

Смотреть работу подробнее

Скачать работу

Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru